環(huán)路補(bǔ)償是設(shè)計(jì)DC-DC轉(zhuǎn)換器的關(guān)鍵步驟。如果應(yīng)用中的負(fù)載具有較高的動(dòng)態(tài)范圍，設(shè)計(jì)人員可能會發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)換器不再能穩(wěn)定的工作，輸出電壓也不再平穩(wěn)，這是由于控制環(huán)路穩(wěn)定性或帶寬帶帶來的影響。了解環(huán)路補(bǔ)償理論有助于設(shè)計(jì)人員處理典型的板級電源應(yīng)用問題。
　　控制系統(tǒng)理論簡介
　　在自然界中，控制系統(tǒng)無處不在。空調(diào)控制室內(nèi)溫度，駕駛員控制汽車行駛的方向，控制煮餃子時(shí)的水溫，諸如此類?？刂剖侵笇ιa(chǎn)過程中的一臺設(shè)備或一個(gè)物理量進(jìn)行操作，使一個(gè)變量保持恒定或沿預(yù)設(shè)軌跡運(yùn)動(dòng)的動(dòng)態(tài)過程。通常，自然界中的系統(tǒng)是非線性的，但微觀過程可以被視為線性系統(tǒng)。在半導(dǎo)體領(lǐng)域，我們將微電子學(xué)視為一個(gè)線性系統(tǒng)。
　　可實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制的系統(tǒng)是閉環(huán)系統(tǒng)，反之則是開環(huán)系統(tǒng)。開環(huán)系統(tǒng)的特點(diǎn)是系統(tǒng)的輸出信號不影響輸入信號。就像在圖1中，G(s)是系統(tǒng)在復(fù)頻域的傳遞函數(shù)。

　　圖1. 開環(huán)系統(tǒng)

　　VI是輸入信號，VO是復(fù)頻域的輸出信號。圖2中的閉環(huán)系統(tǒng)具有從輸出到輸入的反饋路徑，系統(tǒng)的輸入節(jié)點(diǎn)將是輸入信號和反饋信號之差。

　
　　圖2. 閉環(huán)系統(tǒng)　　當(dāng)控制器迭代直到輸入信號等于反饋信號時(shí)，控制器達(dá)到穩(wěn)態(tài)。使用數(shù)學(xué)方法可以得到以下閉環(huán)系統(tǒng)方程：

　　然后簡化方程如下：

　　其分母相位（式4）既是開環(huán)轉(zhuǎn)換函數(shù)（也稱為環(huán)路增益），其增益幅度表明反饋的強(qiáng)度，其帶寬是閉環(huán)系統(tǒng)的可控帶寬。當(dāng)然，其相移也會疊加。應(yīng)該知道，如果環(huán)路增益大于0 dB，同時(shí)相移為180°，則控制環(huán)路將以正反饋工作并形成一個(gè)振蕩器。這是穩(wěn)定性設(shè)計(jì)的一個(gè)關(guān)鍵。設(shè)計(jì)人員應(yīng)確保相位裕量和增益裕量在安全范圍內(nèi)，否則整個(gè)系統(tǒng)環(huán)路將開始自振蕩。
　　通用降壓DC-DC轉(zhuǎn)換器拓?fù)洹　〗酉聛斫榻B降壓DC-DC轉(zhuǎn)換器的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和控制環(huán)路。

　　圖3. 降壓DC-DC模塊　　圖3顯示了典型降壓轉(zhuǎn)換器原理圖，其簡化為一個(gè)交流小信號電路。它包括三級：斬波調(diào)制器、輸出LC濾波器和補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)，每一級都有自己的轉(zhuǎn)換函數(shù)，這三級構(gòu)成整個(gè)控制環(huán)路。比較器和半橋構(gòu)成斬波調(diào)制器，比較器輸入信號來自振蕩器和補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)。補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)在閉環(huán)反饋路徑中實(shí)現(xiàn)。調(diào)制器的交流小信號增益為

　　　其中VPP為振蕩器三角波的峰峰值電壓。VCC為半橋的輸入功率。在控制理論中，小信號增益既是轉(zhuǎn)換函數(shù)?？梢钥吹?，調(diào)制器沒有相移，只有幅度增益。LC濾波器轉(zhuǎn)換函數(shù)為

　　其中L和C分別為電感和電容。這是一種理想狀態(tài)。通常，電路中存在寄生參數(shù)，如圖4所示。

　
　　圖4. 具有寄生參數(shù)的LC濾波器　　DCR是電感L的直流等效電阻。ESR是輸出電容的等效串聯(lián)電阻。因此，LC濾波器的轉(zhuǎn)換函數(shù)為

　　　　顯然，ESR會為控制環(huán)路產(chǎn)生一個(gè)零點(diǎn)。當(dāng)ESR太大而無法忽略時(shí)，設(shè)計(jì)人員應(yīng)考慮ESR可能引起的穩(wěn)定性問題。補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)用于消除寄生效應(yīng)并改善環(huán)路響應(yīng)。

　
　　圖5. II型補(bǔ)償拓?fù)洹　〗祲篋C-DC模塊展示了II型補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)。這種補(bǔ)償電路會提供一個(gè)零點(diǎn)和兩個(gè)極點(diǎn)。

　　還有I型和III型補(bǔ)償電路。

　　　　圖6. I型補(bǔ)償拓?fù)?/p>

　　I型只是一個(gè)積分節(jié)點(diǎn)，它是一個(gè)最小相位系統(tǒng)，III型轉(zhuǎn)換函數(shù)類似于II型。

　　可以看到，III型轉(zhuǎn)換函數(shù)更復(fù)雜。它有兩個(gè)零點(diǎn)和三個(gè)極點(diǎn)。在圖7中，運(yùn)算放大器(OPA)用于誤差放大。運(yùn)算跨導(dǎo)放大器(OTA)也可用于環(huán)路中的誤差放大。

　　圖7. III型補(bǔ)償拓?fù)?/p>

　
　　圖8. 帶OTA的II型補(bǔ)償拓?fù)?br>　　其傳遞函數(shù)類似于使用OPA拓?fù)潆娐返膫鬟f函數(shù)。輸出電壓誤差信號先由OTA放大并轉(zhuǎn)換為電流信號，再由補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)轉(zhuǎn)換為電壓控制信號。在所選擇的任何類型拓?fù)浠蚍糯笃髦?，零點(diǎn)和極點(diǎn)必須位于適當(dāng)?shù)念l率處。
　　如何設(shè)計(jì)DC-DC控制環(huán)路？　　我們看看采用II型環(huán)路補(bǔ)償?shù)慕祲篋C-DC轉(zhuǎn)換器的整個(gè)開環(huán)轉(zhuǎn)換函數(shù)。

　　調(diào)制器和LC濾波器的轉(zhuǎn)換函數(shù)無法輕易改變。我們只能更改補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)。
　　以II型拓?fù)錇槔I型轉(zhuǎn)換函數(shù)有兩個(gè)極點(diǎn)和一個(gè)零點(diǎn)，如下所示。
　　Fz = 1/RzCz;
　　Fp1 = 0;
　　Fp2 = R1(Cz + Cp)/R1RzCpCz;
　　極點(diǎn)和零點(diǎn)位置由環(huán)路增益和環(huán)路相移確定。正極點(diǎn)會給波特圖中的增益曲線增加–20 dB/dec斜率，并會給波特圖中的環(huán)路相位曲線增加–90°相移。相反，正零點(diǎn)會給增益曲線增加20 dB/dec斜率，并會給環(huán)路相位曲線增加90°相移。可以看到，II型補(bǔ)償環(huán)路有兩個(gè)極點(diǎn)和一個(gè)零點(diǎn)，而帶有寄生效應(yīng)的LC濾波器也有兩個(gè)極點(diǎn)和一個(gè)零點(diǎn)。寄生極點(diǎn)可能會迫使環(huán)路增益交越點(diǎn)（開環(huán)圖與軸相交的點(diǎn)；此處增益為0 dB）處的斜率高達(dá)-40 dB/dec， 甚至更高。這意味著系統(tǒng)的相移將達(dá)到180°（相位裕量將達(dá)到0°），會引起自振蕩。
　　設(shè)計(jì)人員應(yīng)該避免這種風(fēng)險(xiǎn)。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，我們應(yīng)確保環(huán)路增益穿越頻率處的斜率為–20 dB/dec。為了解決這個(gè)問題，設(shè)計(jì)人員只能更改補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)。更改Rz或Cz可以改變零點(diǎn)的位置，更改Cp可以改變次極點(diǎn)的位置。通常，寄生極點(diǎn)和零點(diǎn)位于非常高的頻率，因此我們將Fp2放置在比Fz稍遠(yuǎn)的位置，迫使寄生極點(diǎn)和零點(diǎn)低于0 dB。Fz和Fp2都是決定環(huán)路帶寬的重要因素。通過調(diào)整極點(diǎn)和零點(diǎn)的位置，可以改變環(huán)路的頻率響應(yīng)和相位響應(yīng)以確保增益或相位裕度。因此，我們可以在環(huán)路帶寬和穩(wěn)定性裕量之間取得平衡?！　±?，MAX25206的原理圖如圖10所示。在該電路中，VOUT = 5 V，ILOAD = 3.5 A，因此RLOAD = 1.43 Ω。

　　圖10. MAX25206典型原理圖　　其補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)為II型網(wǎng)絡(luò)，Cp = 0 pF（根據(jù)式8）。第二個(gè)極點(diǎn)位于無窮大頻率，我們可以從R5和C2計(jì)算出第一個(gè)零點(diǎn)，F(xiàn)z = 1/(4.7 nF × 18.2 kΩ) = 11.69 kHz。在輸出LC濾波器中，我們可以通過轉(zhuǎn)換函數(shù)式7從ESR和輸出電容得知零點(diǎn)在Fz = 16.4 MHz，復(fù)極點(diǎn)在Fp1 = 1.8 kHz–37.6 kHz 和Fp2 = 1.8 kHz + 37.6 kHz?？梢灶A(yù)見，Gf增益將在1.8 kHz處達(dá)到最大點(diǎn)。當(dāng)頻率大于1.8 kHz時(shí)，Gf增益會迅速下降。補(bǔ)償零點(diǎn)Fz是對環(huán)路增益降低的補(bǔ)償。此外，我們應(yīng)該知道，如果環(huán)路增益大于0 dB，LC濾波器將在37.6 kHz處諧振。設(shè)計(jì)人員不應(yīng)將Fz放置得太接近1.8 kHz，以確保環(huán)路增益在37.6 kHz時(shí)不會高于0 dB。AC環(huán)路仿真結(jié)果如圖11所示。

　
　　圖11. MAX25206 AC環(huán)路仿真
　　此外，III型補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)對于提供補(bǔ)償更具潛力。當(dāng)然，要評估一個(gè)系統(tǒng)，不僅可以使用開環(huán)轉(zhuǎn)換函數(shù)和波特圖，還可以觀察閉環(huán)轉(zhuǎn)換函數(shù)的根軌跡是否在左半平面，并分析時(shí)域微分方程。但就方便性而言，觀察波特圖的開環(huán)轉(zhuǎn)換函數(shù)是實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定電源系統(tǒng)設(shè)計(jì)的最常見、最簡單的方法。其他類型DC-DC拓?fù)涞难a(bǔ)償環(huán)路、補(bǔ)償方法和原理是相同的。唯一區(qū)別在于調(diào)制器，也就是環(huán)路轉(zhuǎn)換函數(shù)的增益。
　　其他補(bǔ)償網(wǎng)絡(luò)拓?fù)涫纠?br>　　除了不同類型的DC-DC拓?fù)?，還有采用不同方案的控制環(huán)路。與DC-DC轉(zhuǎn)換器一樣，MAX20090 LED控制器由電流控制環(huán)路組成。轉(zhuǎn)換器檢測輸出電流，并將其反饋回控制環(huán)路以達(dá)到預(yù)期值。另一個(gè)例子是MAX25206降壓控制器，它具有限制峰值或平均電流的功能。該器件檢測輸出電壓和平均電流并反饋回來。它是一款雙閉環(huán)控制器。通常，電流控制環(huán)路在內(nèi)環(huán)，電壓控制環(huán)路在外環(huán)。電流環(huán)路的帶寬（即響應(yīng)速度）大于電壓環(huán)路的帶寬，因此它能實(shí)現(xiàn)限流。第三個(gè)例子是MAX1978溫度控制器。它包含一個(gè)驅(qū)動(dòng)熱電冷卻器(TEC)的H橋。不同電流的方向?qū)Q定TEC是加熱還是冷卻模式。反饋信號就是TEC的溫度。這種控制環(huán)路會迫使輸出TEC的溫度達(dá)到預(yù)期溫度。