當(dāng)噪聲低于三分之一至五分之一的大噪聲源時(shí)，這樣的噪聲源都可以忽略，因?yàn)樗鼘?dǎo)致的誤差會(huì)非常小。此時(shí)，兩個(gè)噪聲電壓必須在電路內(nèi)的同一點(diǎn)測(cè)量。要分析運(yùn)算放大器電路的噪聲性能，必須評(píng)估電路每一部分的噪聲貢獻(xiàn)，并確定以哪些噪聲為主。為了簡(jiǎn)化后續(xù)計(jì)算，可以用噪聲頻譜密度來(lái)代替實(shí)際電壓，從而將帶寬排除在計(jì)算公式之外（噪聲頻譜密度一般用nV/√Hz表示，相當(dāng)于1 Hz帶寬中的噪聲）。

　　如果考慮中的電路--由一個(gè)運(yùn)算放大器和三個(gè)電阻組成的放大電路（R3代表節(jié)點(diǎn)A處的源阻抗），可以發(fā)現(xiàn)六個(gè)獨(dú)立噪聲源：三個(gè)電阻的約翰遜噪聲、運(yùn)算放大器電壓噪聲

　　和運(yùn)算放大器各輸入端的電流噪聲。每個(gè)噪聲源都會(huì)貢獻(xiàn)一定的放大器輸出端噪聲。噪聲一般用RTI來(lái)規(guī)定，或折合到輸入端，但計(jì)算折合到輸出端（RTO）噪聲往往更容易，然后

　　將其除以放大器的噪聲增益（非信號(hào)增益）便得到RTI噪聲。

　　詳細(xì)分析了中的各噪聲源如何反映到運(yùn)算放大器輸出端。有關(guān)反相輸入端的電流噪聲效應(yīng)，還需要進(jìn)一步討論。此電流IIN–不會(huì)按預(yù)期流入R1--放大器周?chē)呢?fù)反饋可保持反相輸入端的電位不變，因此從該引腳流出的電流在負(fù)反饋強(qiáng)制作用下僅能流入R2,從而產(chǎn)生IN– R2輸出端電壓。也可以考慮由流入R1和R2并聯(lián)組合的IN–產(chǎn)生電壓，然后通過(guò)放大器的噪聲增益放大，但結(jié)果是一樣的，計(jì)算反而更復(fù)雜。

　　請(qǐng)注意，與三個(gè)電阻相關(guān)的約翰遜噪聲電壓已包括在表達(dá)式中。所有電阻的約翰遜噪聲為√（4kTBR），其中k是玻爾茲曼常數(shù)（1.38×10–23 J/K），T是溫度，B是帶寬（單位為Hz），R是電阻（單位為Ω）。一個(gè)很容易記住的簡(jiǎn)單關(guān)系是：1000Ω電阻在25℃時(shí)產(chǎn)生的約翰遜噪聲為4 nV/√Hz.

　　以上分析假設(shè)是單極點(diǎn)系統(tǒng)，其中反饋網(wǎng)絡(luò)為純阻性，且噪聲增益與頻率關(guān)系曲線(xiàn)平坦。此情況適用于大多數(shù)應(yīng)用，但如果反饋網(wǎng)絡(luò)包含電抗元件（通常為電容），則噪聲增益在目

　　標(biāo)帶寬內(nèi)不恒定，必須使用更復(fù)雜的技術(shù)來(lái)計(jì)算總噪聲。